Trong đó: N”1H - ứng suất chính ở chân đập phía hạ lưu; N”1cp- ứng suất chính trên mặt hạ lưu ở chỗ có độ dày trung bình; Jcp- mômen quán tính của mặt cắt thanh ở chỗ có độ dày trung bình; dH- độ dày của chân thanh; dcp- độ dày trung bình của thanh; Hệ số an toàn ổn định uốn dọc: h= Q kp N bd H | 61 dH dcp trong đó N 1H - ứng suất chính ở chân đập phía hạ lưu N 1cp- ứng suất chính trên mặt hạ lưu ở chỗ có độ dày trung bình Jcp- mômen quán tính của mặt cắt thanh ở chỗ có độ dày trung bình dH- độ dày của chân thanh dcp- độ dày trung bình của thanh Hệ số an toàn ổn định uốn dọc h Ưù - bk NmbdH 4-7 Đối với nền đá cứng b 1 0 1 1. Nền đá trung bình b 1 2 1 3 Nền đá xấu b 1 5 1 6. Chú ý phương pháp trên chỉ thích hợp với những thanh ở gần mặt hạ lưu và đó cũng là Hình 4-10 những thanh nguy hiểm nhất. Phương pháp năng lượng tương đối chính xác tính toán phức tạp thường được dùng trong giai đoạn thiết kế kỹ thuật. c Tính toán ổn định uốn dọc cho trụ kép. Đối với trụ kép có thể dùng phương pháp của Chu Bá Phương Viện nghiên cứu khoa học thuỷ lợi Trung Quốc để tính toán ổn định uốn dọc. Nguyên lý của phương pháp này giống như phương pháp của ơle. Sau đây xin giới thiệu phương pháp này Phương pháp của Chu Bá Phương cũng bỏ qua tác dụng chỉnh thể của trụ. Cắt trụ thành những khung theo phương đường ứng suất chính để tính toán. hình 4-10 . Vì độ cứng mặt cắt CD lớn nên mặt nguy hiểm nhất không phải là CD mà là AB hoặc A B . Ta chuyển mặt cắt này thành một khung cứng có độ dày không đổi chịu tải trọng tác dụng ở đỉnh hình 4-11 . Giả định phần chân là gối đỡ đàn hồi hệ số biến vị góc ở nền là a hệ số biến vị góc ở đỉnh là b hệ số biến vị góc là mômen uốn cần thiết để sinh biến vị góc đơn vị . Giả định nền là một khối đàn hồi bán vô hạn áp dụng công thức của Vôt 155 a Ẹậ 5 50 trong đó dH - chiều dày đáy trụ pin. Er - môduyn đàn hồi của đá. Đối với đá tốt Er 2 0 3 0 1010N m2 đá bị nứt nhẹ Er 1 0 2 0 1010N m2 đá bị nứt nghiêm trọng Er 0 2 0 5 1010N m2. Trị số b vẫn có thể tính gần đúng theo công thức của Vôt tuy sai số tương đối lớn nhưng ít ảnh hưởng đến tải trọng giới hạn. P P P B lề 5 50 Ma M a0A Pa Hình 4-11. Sơ đồ tính toán ổn định trụ kép trong đó dB - bề dày trụ pin. Er - môduyn đàn hồi của bêtông. Phương trình cân bằng uốn dọc .fl Y _ _ Ma d2X a Đặt k2 -P ta .
