Đang chuẩn bị liên kết để tải về tài liệu:
thiết kế chi tiết dạng trục của hộp giảm tốc, chương 5

Chọn khớp nối Do mômen xoắn nhỏ : T1=25960 Nmm và cần bù sai lệch trục : chọn loại nối trục vòng đàn hồi (có khả năng bù sai lệch, giảm va đập, chấn động, cấu tạo đơn giản) + Tại trục I có mômen xoắn : Tt = k.T1= 1,3. 25960 33,7 Nm tra bảng 16.1, : hệ số chế độ làm việc k =1,2 1,5; chọn k = 1,3 + Trục vào của hộp giảm tốc có đường kính : d = (0,8 1,2).dđc =(0,8 1,2).28 = 22,4 33,6 mm chọn đường kính chỗ nối trục. | Chương 5 THIET KE trục 1. Chọn khớp nối Do mômen xoắn nhỏ T1 25960 Nmm và cần bù sai lệch trục chọn loại nối trục vòng đàn hổi có khả năng bù sai lệch giảm va đập chấn động cấu tạo đơn giản Tại trục I có mômen xoắn T k.T1 1 3. 25960 33 7 Nm tra bảng 16.1 hệ số chế độ làm việc k 1 201 5 chọn k 1 3 Trục vào của hộp giảm tốc có đ-ờng kính d 0 8 1 2 .dđc 0 8 1 2 .28 22 4 33 6 mm chọn đ-ờng kính chỗ nối trục vào của hộp giảm tốc d 28 mm Tra bảng 16.10a và 16.10b dựa vào mômen xoắn T1 và đ-ờng kính d ta đ-ợc Kích th ớc của nối trục vòng đ n hồi T 63 N.m d 28 mm mm dm 50 mm L 124 mm mm d1 48 mm Do 71 mm n . 5700 B 4 l1 21 mm D3 20 mm 20 mm Bảng 16.10b kích th- ớc cơ bản của vòng đàn hổi T 63 N.m dc 10 mm d1 M8 mm l 42 mm l1 20 mm mm l3 15 mm h 1 5 D 100 l 60 Z 6 B1 28 l2 D2 15 l2 10 Kiểm tra độ bền của vòng đ n hồi Điều kiện về sức bền dập của vòng đàn hổi .KT Z Dótkk với dc 10 l3 15 Do 71 z 6 k 1 3 ơd ù3 2 .60 1 06 N mm2 ơd 2ũ4 N mm2 d 6.71.10.15 d 7 Vậy vòng đàn hổi thỏa mãn sức bền dập Điều kiện sức bền của chốt u Sh Q ỉd3cD0.Z l0 l1 l2 2 20 10 2 25 mm 1 3.25960.25 _ KT __2 r i_ rn OAXNTL__2 suy ra u 01 703U716 19 8 N mm u 60 - 80 N mm Vậy chốt đủ điều kiện làm việc 2. Thiết kế trục Số liệu cho tr-ớc Số vòng quay n1 1420 v ph Tỷ số truyền unh 4 25 uch 3 76 Chọn vật liệu chế tạo bằng thép 45 tôi có ơb 850Mpa ứng suất xoắn cho phép t 12.20 Mpa 2.1. Sơ đồ đặt lực nh hình vẽ Lực tác dụng lên hệ dẫn động Ft1 Ft2 2.T1 dm1 2.25960 49 25 1054 N Fr1 Fa2 Ft1.tga .cos Ỗ1 1054.tg 200 .cos 13 270 373 8 N Fa Fr2 Ft1.tga .sinỖ1 1054.tg 200 .sin 13 270 88 N Ft2 Ft3 2.t2 dw2 2.106900 75 2850 N Fr2 Fr3 Ft3. tg atw cos ß 2850.tg 16 560 847 N Fk là tải trọng phụ tác dụng nên trục do nối trục đàn hổi gây ra Fk 0 2 . . 0 3 .Ft Với Ft 2.T1 D0 2. 25960 71 731 N F 0 2 . . 0 3 .724 146 3ũ . 219 4 N do có va chạm vừa ta chọn lấy Fk 200 N Fr lực tác dụng nên trục của đĩa xích Fr 2194 N 2.2. Xác định sơ bộ đ ờng kính trục. Theo công thức 10.9 tính sơ bộ đ-ờng kính trục thứ k . I T Z X d -